04.07.201404.07.2014 Сильвия

У нас вы можете скачать тбпк 127 гост в fb2, txt, PDF, EPUB, doc, rtf, jar, djvu, lrf!

Бурильные трубы изготавливаются из сталей группы прочности Д, Е, Л, М и Р, которая зависит от количества содержания серы и фосфора: На бурильные трубы распространяются следующие нормативно-технические документы и стандарты: Технические условия Самое первое бурение скважины было произведено в Древнем Китае в годах до нашей эры под руководством инженера Ли Бина, ему удалось добыть воду и газ.

Добавить отзыв о товаре. Отзывы о компании МетПромИнтекс. Покупатель Сделка подтверждена Tiu. Принимает заявки совершенно не компетентный человек.

Судите сами стоимость за квадрат на сайте было руб. По факту цена выросла до р. Наличие неактуально Цена неактуальна. Заказ выполнен невовремя Описание неактуально Наличие неактуально Цена неактуальна. Добрый день прошу Вас указать как была сделана заявка, отправьте подтверждение, мы обязательно выясним причину.

Покупателям Как покупать на Tiu. Выполнение заказа в срок. Смазки для бурильных замков должны воспринимать большие удельные давления, высокую температуру, уплотнять зазоры в резьбе, легко наноситься, долго сохраняться на поверхностях резьбы и т. Для свинчивания и герметизации резьбовых соединений бурильных, обсадных, насосно-компрессорных труб, в том числе и хладостойкого и сероводородостойкого типа исполнения. Для замковых соединений бурильных труб импортного и отечественного производства.

Для свинчивания резьбовых соединений насосно-компрессорных и обсадных труб с резьбовыми соединениями с уплотнением "металл-металл", в том числе для газоплотных соединений типа VAM и гармонизированных с ним соединений VAGT.

SPMS2 при эксплуатации труб на сероводородосодержащих месторождениях. Смазка также может использоваться как консервационная. В исключительных случаях, если смазка наносится на один элемент соединения, предпочтительно, чтобы это была муфта. При использовании всех смазок необходимо избегать попадания их на кожу и в желудочно-кишечный тракт.

Резьбоуплотнительная смазка должна наноситься на чистую сухую поверхность резьбы и упорные поверхности ниппеля и муфты. Рабочее соединение - соединение, с помощью которого свеча подсоединяется к колонне бурильных труб. При их появлении необходимо дополнительно обработать буровой раствор нейтрализатором. Бурильные трубы, находившиеся в контакте с сероводородом, после демонтажа перед повторным использованием должны быть подвергнуты дефектоскопии и опрессованы.

Состояние труб по абразивному износу оценивается по трем классам. К 1 классу относят трубы и замки, геометрические размеры которых равны номинальным требованиям действующих нормативных документов. Ко 2-му и 3-му классам износа по телу трубы относят бывшие в эксплуатации трубы, величины дефектов на которых не больше приведенных в таблице 7. Если величина износа или дефекта превышает значение, допустимое для 3-го класса, то трубу бракуют и выводят из эксплуатации.

Сведения о переводе труб из одного класса в другой заносят в паспорт комплекта. Значение критерия " Н " для пары ниппель-муфта, не менее. В этом случае после установки ниппеля в муфту, верхняя замковая деталь поворачивается в сторону развинчивания относительно нижней например, с помощью машинного ключа до момента, при котором происходит скачкообразное осевое перемещение ниппеля в муфту таблица 9.

В сроки, установленные ГТН и графиками профилактических работ на буровой, необходимо проводить дефектоскопию и опрессовку труб, определять износ замковой резьбы путем замера расстояния между опорными торцами ниппеля и муфты в момент начала свинчивания, замерять диаметр наружной поверхности замков и труб, выявлять смятие труб в месте посадки на клиновой захват.

Оперативный контроль технического состояния в процессе эксплуатации на буровой скважине производится, как правило, работниками буровой бригады вахты выполняющими СПО. Объем контроля, периодичность, перечень контролируемых параметров на всех этапах определяются техническими службами предприятия в зависимости от его цели.

Указанные нагрузки не должны превышать с учетом сложнонапряженного состояния предельных нагрузок Приложение А с учетом коэффициента запаса прочности. Для оценки напряженного состояния стальных бурильных труб под действием нагрузок изгиба, кручения и растяжения, область применения их определяется по диаграммам представленным в Приложении Г.

Основным принципом организации транспортировки и хранения труб является недопустимость любого их повреждения, в том числе обусловленного временем хранения. Транспортирование труб должно осуществляться любым, специально оборудованным для этих целей видом транспорта соответствующей грузоподъемности.

При перевозке труб с места складирования хранения на объекты их использования и обратно должен применяться специализированный в том числе автомобильный транспорт, обеспечивающий механизированную погрузку и разгрузку труб.

Грузовые площадки транспортного средства должны иметь не повреждающие трубу поверхности обрезиненные или деревянные.

Концы труб при транспортировке не должны выступать за габариты транспортных средств более чем на 1 м. Запрещается транспортировать трубы волоком, сбрасывать их и допускать удары труб друг о друга или о металлические предметы. Перемещение труб на объектах их использования должно производиться с помощью поворотных кранов, вспомогательных лебедок и талей.

Перед транспортировкой необходимо убедиться, что резьба замков покрыта антикоррозионной смазкой и защищена предохранительными элементами. При погрузке не допускаются удары труб или пакетов о металлические части транспортных средств или друг о друга, при этом необходимо применять специальные траверсы или стропа.

Схема строповки труб при погрузо-разгрузочных работах приведена на рисунке 2. После погрузки на транспортное средство трубы необходимо надежно закрепить, закрыть и дополнительно закрепить боковые стойки. Перед выгрузкой до открытия стоек необходимо проверить крепление труб. При ручной выгрузке трубы необходимо скатывать по накатам, предохраняя их от самопроизвольного раскатывания и ударов друг о друга.

Схемы укладки труб на специализированные транспортные средства представлены на рисунке 3. Рисунок 3 - Схемы укладки труб на специализированные транспортные средства. Трубы складируются и хранятся на стеллажах раздельно по типоразмерам. На одном стеллаже должны храниться трубы, имеющие одни и те же параметры: Запрещается хранить вблизи стеллажей кислоты, щелочи и другие химически активные материалы, способные вызвать коррозию труб, замков и переводников. Обеспечить безусловное выполнение требований Руководства изготовителя по эксплуатации поставляемой продукции, иных его рекомендаций, а также согласованных и утвержденных в установленном в буровых предприятиях порядке комплексных корпоративных регламентов по эксплуатации труб, не противоречащих положениям Руководства по эксплуатации её изготовителя и ПБ Изготовитель гарантирует соответствие труб и замков к ним требованиям нормативно-технической документации в течение срока, оговоренного в контракте договоре на поставку при условии соблюдения процедур по эксплуатации и хранению труб.

Формулы и расчеты по определению свойств обсадных труб, НКТ, бурильных труб и труб для трубопроводов". Диаграммы были подготовлены по заказу ЗАО "Торговый дом "ТМК" и предназначены для инженерно-технических работников нефтяной и газовой отрасли в качестве рекомендаций при оценке напряжённого состояния стальных бурильных труб под действием нагрузок изгиба, кручения и растяжения.

В действующих инструкциях и РД по эксплуатации СБТ отсутствуют сведения по их напряжённому состоянию при сложном нагружении, которые могли бы быть использованы в процессах проектирования и строительства скважин для оптимизации состава БК и предотвращения аварийных ситуаций.

В данном документе дана оценка напряжённого состояния СБТ и замковых соединений, выполненных по российскому и американскому стандартам, приведены диаграммы сочетания нагрузок, расчётные таблицы и методика расчёта. Эти сведения могут быть использованы ИТР при проведении оптимизации состава и структуры БК с целью достижения максимума технико-экономических показателей бурения, помогут избегать перегрузки бурильных труб и, как следствие, возникновения возможных аварий.

Соотношение 1 , при выражении через усилия и моменты. Находится из известных геометрических соотношений, задаваясь темпом набора кривизны на участке 10 м. Рабочая зона с различными сочетаниями , и - находится ниже и левее кривых. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от кр. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 60,3х7,1. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 73,0х9,2.

Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 88,9х9,4. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 88,9х11,4. Группы прочности Д, Е, Л, М. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ ,6х8,4. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ ,3х8,6.

Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ ,3х10,9. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ ,0х9,2. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ ,х9,2.

Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ ,0х12,7. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ ,7х9,2. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ ,7х10,5. Группы прочности Е, Х, G Группы прочности Е, Х Группа прочности E lU.

Группы прочности Е, Х, G, S Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 4" ,6х8, Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 4,5" ,3х8, Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 4,5" ,3х10, Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 5" ,0х9, Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 5" ,0х12,7.

Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения ЗП Коэффициент запаса прочности 1,5. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 35,0; 92,0. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 44,45; 85, Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 41,28; ,0.

Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 41,28; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 44,45; ,0. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 50,80; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 53,98; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 58,50; 95,2.

Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 53,98; ,0. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 61,91; ,0. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 65,09; ,0.

Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 68,26; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 68,26; ,0. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 57,15; ,7. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 61,91; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 71,44; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 57,15; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 63,50; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 69,85; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 76,20; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 82,55; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 85,73; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 88,90; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 92,08; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 95,25; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для замкового соединения NC 98,43; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 60,3х7,1 с замком ЗП Зависимость осевой paстягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 60,3х7,1 с замком ЗП Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 73х9,2 с замком ЗП Группы прочности Л, М.

Группы прочности Д, Е. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 88,9х9,4 с замком ЗП Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 88,9х11,4 с замком ЗП Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ ,6х8,4 с замком ЗП Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ ,3х8,6 с замком ЗП Группы прочности Л, M. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ ,3х10,9 с замком ЗП Зависимость осевой paстягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ ,3х10,9 с замком ЗП Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ ,0х9,2 с замком ЗП Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ ,0х9,2 с замком 3П Группы прочности Д, Е, Л.

Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ ,0х12,7 с замком ЗП Группа прочности Д, Е. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ ,7х9,2 с замком ЗП Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ ,7х10,5 с замком ЗП Группа прочности Л, М. Группа прочности Е, Х Группа прочности Е, Х, G Группа прочности Х, G Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 4" ,6х8,38 с замком NC 50,8; ,7.

Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 4" ,6x8,38 с замком NC 61,91; ,7.

Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 4" ,6х8,38 с замком NC 68,26; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 4" ,6х8,38 с замком NC 71,44; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 4" ,6х8,38 с замком NC 76,20; ,4.

Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 4" ,6х8,38 с замком NC 82,55; ,4. Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 4,5" ,3х6,88 с замком NC 85,73; ,4.

Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 4,5" ,3х6,88 с замком NC 98,43; , Зависимость осевой растягивающей нагрузки от крутящего момента для БТ 4,5" ,3х8,56 с замком NC 69,85; ,