20.06.201520.06.2015 inhanhaped

У нас вы можете скачать гост 8.586.2-2005 статус в fb2, txt, PDF, EPUB, doc, rtf, jar, djvu, lrf!

Но поскольку такое размещение струевыпрямителя требуется редко при проектировании установок, то эта возможность не приведена на рисунке 9. Расстояние между диафрагмой и ближайшим МС L f должно быть не менее 17D.

Если на данном участке имеется сварной шов, то внутренний валик шва должен быть путем его механической обработки сточен до состояния, при котором внутренний диаметр ИТ, измеренный в плоскости сварного шва, будет соответствовать данному требованию.

Если конструкция участка сварная, то третье сечение должно быть в плоскости сварного шва. В каждом из сечений проводят измерения не менее чем в четырех диаметральных направлениях, расположенных приблизительно под одинаковым углом друг к другу.

Если используется камера усреднения см. В пределах участка ИТ, расположенного между сечениями ИТ на расстоянии от диафрагмы 2D и 10D, разность значений диаметра смежных секций ИТ и высота уступа не должны превышать 0, D. Если диаметр секции ИТ, расположенной выше по потоку, больше диаметра секции ИТ, расположенной ниже по потоку, то за пределами участка ИТ длиной 10D [18] разность значений диаметра смежных секций ИТ и высота уступа не должны превышать 0,06 D. Если диаметр секции ИТ, расположенной выше по потоку, не более диаметра секции ИТ, расположенной ниже по потоку, то составная конструкция ИТ не приводит к дополнительной составляющей неопределенности коэффициента истечения при одном из следующих условий:.

Расстояние между осью отверстия диафрагмы и ИТ в параллельном направлении коси отверстия для отбора давления е с! Расстояние между осями отверстия диафрагмы и ИТ в перпендикулярном направлении к оси отверстия для отбора давления е сп должно удовлетворять условию:. Способ крепления во избежание деформации диафрагмы должен предусматривать возможность ее свободного теплового расширения.

Они должны быть как можно тоньше с учетом необходимости соблюдения требований, приведенных в 5. Примечание — Если диаметр заглушенного звена тройника см. Примечание — При определении длины прямолинейного участка перед тройником или за ним расстояние замеряют от точки пересечения осей звеньев. Зб — конусное расширение трубопровода или уступ, удовлетворяющие условиям:.

Зг , если они соответствуют условиям:. З приведены схемы запорной арматуры: Зд ; шарового крана см. Зе ; конусного крана см. Зи , затвора см. Зж, к ; клапана рисунок А. В большинстве случаев распределяющие и собирающие коллекторы работают совместно, образуя коллекторную систему. Коллекторную систему применяют для обеспечения необходимой пропускной способности измерительного пункта и уменьшения неопределенности измерений расхода и количества среды.

В П-образной системе см. При одинаковой конструкции обоих коллекторов и значении коэффициента гидравлического сопротивления входного коллектора менее единицы П-образная система обеспечивает более равномерное распределение потока, чем Z-образная система. Рекомендуется применение коллектора, расположенного в одной плоскости с ИТ. Большая емкость — емкость, перед выходным отверстием которой на длине не менее 15D по направлению к его оси и на длине не менее 5D в направлении, перпендикулярном к этой оси, нет препятствий, нарушающих движение потока см.

МС, расположенные перед большой емкостью, не учитывают при определении необходимых длин прямолинейных участков ИТ. В соответствии с таблицей 4 и требованиями 6. Измерение расхода среды с помощью устройств переменного перепада давления, помещенных в заполненные трубопроводы круглого сечения. Общие принципы и требования. General principles and requirements. Nozzles and Venturi nozzles. M and Humphreys, J.

The effect of orifice plate geometry upon discharge coefficient. Flow Measurement and Instrumentation, 1, April , pp. The orifice plate discharge coefficient equation - the equation for ISO 5 The equation for the expansibility factor for orifice plates. Pipe roughness and Reynolds number limits for the orifice plate discharge coefficient equation. The orifice plate discharge coefficient equation. Progress Report No PR Effect of meter tube roughness on orifice C d.

Pressure loss of orifice plates according to ISO Flow Measurement and Instrumentation, 8, March , pp. Effects of reducers, expanders, a gate valve, and two elbows in perpendicular planes on orifice meter performance, In Proc. Performance evaluation of orifice meter standards for selected T-junction and elbow installations. Измерение расхода и количества жидкостей и газов методом переменного перепада давления.

Qualification of a flow conditioning device according to the new AP Flow Measurement and Instrumentation, 11, June , pp. Гелемеева Технический редактор В. Сдано в набор Подписано в печать Сопла и сопла Вентури.

Части 1—4 являются модифицированными по отношению к международным стандартам [1]—[4]. В отличие от международного стандарта [2] в настоящий стандарт введены: Технические требования В каком месте Напечатано Должно быть Предисловие. Технические требования State system for ensuring the iniformity of measurements.

Издание официальное 3 Термины, определения, обозначения и сокращения В настоящем стандарте применены термины, определения, обозначения и сокращения в соответствии с ГОСТ 8. Допускается считать требование к отсутствию деформации диафрагмы под действием перепада давления выполненным, если толщина диафрагмы удовлетворяет следующим условиям [5]: При выборе диаметра отверстия необходимо исключить возможность его засорения.

Независимо от значения р диаметр а должен удовлетворять дополнительным условиям: Диафрагмы с фланцевым способом отбора давления применяют при следующих условиях: Значение 10 4 Rcimax округляют до двух значащих цифр. Значения 10 4 Rcimm округляют до трех цифр после запятой. Все значения длины прямолинейных участков ИТ, указанные в 6. Результат расчета по формуле 6. Если невозможно установить струевыпрямитель или УПП, то при определении длин прямолинейных участков ИТ коллекторных систем руководствуются следующим: Для уменьшения завихрений, которые могут возникнуть между внешними трубками струевыпрями-теля и стенкой трубопровода, максимальный наружный диаметр струевыпрямителя D f , должен удовлетворять условию: От 8 до n включ.

От 9 до n включ. От 6 до 11; св. От 7 до 12; св. От 3 до n включ. От 6 до 12; св. Колена должны иметь радиус кривизны, равный 1,5. Колонка А дает значения длины, соответствующие "нулевой дополнительной неопределенности коэффициента истечения" см. Рекомендуется рассчитывать по формуле.

Данные отсутствуют, требуется проведение испытаний. Если 0,46, то допускается значение 9,5. Если 0,54, то допускается значение Примечание - Значения длины прямолинейных участков ИТ, указанные в таблице, представляют собой допускаемые значения длины ИТ между выходным торцом струевыпрямителя см.

Расстояние от диафрагмы измеряют до обращенного вниз по течению торца искривленной части ближайшего или единственного колена или тройника, или до обращенного вниз по течению торца искривленной или конической части переходника с уменьшением диаметра или расширителя.

Рекомендуемые значения соответствуют положениям струевыпрямителя, применимым в установленном диапазоне значений. В таблице 5 приведена длина прямолинейных участков ИТ между выходным торцом струевыпрямителя и диафрагмой. Для значений относительных диаметров диафрагмы, не указанных в таблице 5, положение струевыпрямителя определяют по данным для ближайшего большего указанного значения.

Длину прямолинейного участка ИТ после диафрагмы определяют в соответствии с таблицей 4. Пример использования значений, указанных в таблице 5, приведен в 6. Если расстояние от диафрагмы до колена не менее 30 , то для обеспечения более широкого диапазона размещения струевыпрямителя могут быть также использованы значения, указанные в таблице 5 для Но поскольку такое размещение струевыпрямителя требуется редко при проектировании установок, то эта возможность не приведена на рисунке 9.

Дисковое УПП "Zanker" должно быть установлено таким образом, чтобы расстояние между выходным торцом диска УПП и диафрагмой удовлетворяло условию: Если на данном участке имеется сварной шов, то внутренний валик шва должен быть путем его механической обработки сточен до состояния, при котором внутренний диаметр ИТ, измеренный в плоскости сварного шва, будет соответствовать данному требованию.

Если конструкция участка сварная, то третье сечение должно быть в плоскости сварного шва. В каждом из сечений проводят измерения не менее чем в четырех диаметральных направлениях, расположенных приблизительно под одинаковым углом друг к другу.

Если используется камера усреднения см. В пределах участка ИТ, расположенного между сечениями ИТ на расстоянии от диафрагмы 2 и 10 , разность значений диаметра смежных секций ИТ и высота уступа не должны превышать 0, Если диаметр секции ИТ, расположенной выше по потоку, больше диаметра секции ИТ, расположенной ниже по потоку, то за пределами участка ИТ длиной 10 [18] разность значений диаметра смежных секций ИТ и высота уступа не должны превышать 0, Если диаметр секции ИТ, расположенной выше по потоку, не более диаметра секции ИТ, расположенной ниже по потоку, то составная конструкция ИТ не приводит к дополнительной составляющей неопределенности коэффициента истечения при одном из следующих условий: За пределами участка ИТ длиной 10 , расположенного непосредственно перед диафрагмой или корпусом камеры усреднения, если она имеется , применение прокладок между секциями допускается при условии, что их толщина - не более 3,2 мм, и они не выступают во внутреннюю.

При применении камер усреднения или нескольких взаимно соединенных отверстий [см. При применении отдельных отверстий для отбора давления должны быть определены расстояния между осями отверстия диафрагмы и ИТ в параллельном и перпендикулярном направлениях к оси отверстия для отбора давления, как приведено на рисунке Рисунок 10 - Параметры эксцентриситета установки диафрагмы.

Расстояние между осью отверстия диафрагмы и ИТ в параллельном направлении к оси отверстия для отбора давления должно удовлетворять условию: Расстояние между осями отверстия диафрагмы и ИТ в перпендикулярном направлении к оси отверстия для отбора давления должно удовлетворять условию: Если значение не удовлетворяет условию 6. Способ крепления во избежание деформации диафрагмы должен предусматривать возможность ее свободного теплового расширения.

Они должны быть как можно тоньше с учетом необходимости соблюдения требований, приведенных в 5. Примечание - Внутренний радиус изгиба колен должен быть не менее радиуса трубопровода. Примечание - Если диаметр заглушенного звена тройника см.

Примечание - При определении длины прямолинейного участка перед тройником или за ним расстояние замеряют от точки пересечения осей звеньев. Если расстояние между тройниками, которые разветвляют поток, не превышает 5 , то все тройники объединяют в одно местное сопротивление - "Разветвляющий поток тройник".

Если расстояние между тройниками, которые смешивают потоки, не превышает 5 , то все тройники объединяют в одно местное сопротивление - "Смешивающий потоки тройник". Диффузор характеризуют конусностью , которую рассчитывают как отношение разности диаметров двух прямолинейных участков трубопроводов, соединенных конусом, к длине этого конуса по формуле.

Геометрические характеристики диффузора должны удовлетворять условиям: Диффузор считают прямолинейным участком при выполнении условий: При этом длину прямолинейного участка ИТ рассчитывают без учета диффузора как МС.

Конфузор характеризуют конусностью , которую рассчитывают по формуле A. Геометрические характеристики конфузора должны удовлетворять условиям: Конфузор считают прямолинейным участком при выполнении условий: Примечание - В технической литературе часто вместо термина "клапан" используют термин "вентиль", вместо "затвор" - "заслонка".

В большинстве случаев распределяющие и собирающие коллекторы работают совместно, образуя коллекторную систему. Коллекторную систему применяют для обеспечения необходимой пропускной способности измерительного пункта и уменьшения неопределенности измерений расхода и количества среды. При этом распределение потока по нескольким направлениям осуществляют по ИТ, расположенным между коллекторами одинаковой конструкции.

В П-образной системе см. При одинаковой конструкции обоих коллекторов и значении коэффициента гидравлического сопротивления входного коллектора менее единицы П-образная система обеспечивает более равномерное распределение потока, чем Z-образная система. При значении коэффициента гидравлического сопротивления входного коллектора более единицы получают противоположный результат.

Диаметры коллекторов рекомендуется определять из условия: Рекомендуется соблюдение дополнительного условия: Рекомендуется применение коллектора, расположенного в одной плоскости с ИТ. МС, расположенные перед большой емкостью, не учитывают при определении необходимых длин прямолинейных участков ИТ.

МС, приведенные на схеме а рисунка А. МС, приведенное на схеме в рисунка А. МС, приведенное на схеме г рисунка А. В соответствии с таблицей 4 и требованиями 6. УПП устанавливают таким образом, чтобы расстояние между выходным торцом УПП и диафрагмой удовлетворяло условиям: УПП может быть установлено после любого вида МС при в соответствии с требованиями 3.

УПП устанавливают таким образом, чтобы расстояние между выходным торцом УПП и диафрагмой удовлетворяло условию: Измерение расхода среды с помощью устройств переменного перепада давления, помещенных в заполненные трубопроводы круглого сечения. Общие принципы и требования. Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices inserted in circular cross-section conduits running full - Part 1: General principles and requirements.

Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices inserted in circular cross-section conduits running full - Part 2: Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices inserted in circular cross-section conduits running full - Part 3: Nozzles and Venturi nozzles.

Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices inserted in circular cross-section conduits running full - Part 4: Руководство по применению ИСО M and Humphreys, J.

The effect of orifice plate geometry upon discharge coefficient. Flow Measurement and Instrumentation , 1, April , pp. The orifice plate discharge coefficient equation - the equation for ISO 5 The equation for the expansibility factor for orifice plates. Pipe roughness and Reynolds number limits for the orifice plate discharge coefficient equation.

American Gas Association, June , pp. The orifice plate discharge coefficient equation. Progress Report No PR Effect of meter tube roughness on orifice C. Pressure loss of orifice plates according to ISO Flow Measurement and Instrumentation , 8, March , pp. Effects of reducers, expanders, a gate valve, and two elbows in perpendicular planes on orifice meter performance, In Proc.

Performance evaluation of orifice meter standards for selected T-junction and elbow installations. Измерение расхода и количества жидкостей и газов методом переменного перепада давления.

Диафрагмы, сопла ИСА и трубы Вентури, установленные в заполненных трубопроводах круглого сечения. Qualification of a flow conditioning device according to the new API Flow Measurement and Instrumentation , 11, June , pp. The effect of diameter steps in upstream pipework on orifice plate discharge coefficients. Ten-inch sliding flow conditioner tests.

Southwest Research Institute, November Электронный текст документа подготовлен АО "Кодекс" и сверен по: Редакция документа с учетом изменений и дополнений подготовлена АО "Кодекс". Текст документа Статус Сканер копия. Технические требования с Поправкой Название документа: Технические требования с Поправкой Номер документа: Стандартинформ, год Дата принятия: Технические требования с Поправкой.

Данный документ представлен в формате djvu. Технические требования State system for ensuring the iniformity of measurements. Technical requirements МКС Рисунок 1 - Стандартная диафрагма 1 - входной торец диафрагмы; 2 - выходной торец диафрагмы Рисунок 1 - Стандартная диафрагма 5.

Рисунок 2 - Схема измерения неплоскостности диафрагмы - наружный диаметр диска диафрагмы; - отклонение поверхности входного торца от плоскостности измеренное на краю отверстия , м; - длина линейки; - длина проекции на горизонтальную плоскость линии, соединяющей точку касания линейки поверхности диафрагмы и край отверстия диафрагмы Рисунок 2 - Схема измерения неплоскостности диафрагмы Таким образом, уклон, характеризуемый отношением , должен удовлетворять условию: Таблица 1 - Максимально допускаемые значения Значение при , равном 0,05 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 0,10 - - 0,45 0,65 0,90 1,12 1,35 1,57 1,80 2,02 2,25 0,15 - 0,32 0,42 0,64 0,85 1,06 1,27 1,49 1,70 1,91 2,12 0,20 - 0,20 0,40 0,60 0,80 1,00 1,20 1,40 1,60 1,80 2,00 0,25 0,09 0,19 0,38 0,56 0,75 0,94 1,13 1,31 1,50 1,69 1,88 0,30 0,09 0,18 0,35 0,52 0,70 0,88 1,05 1,22 1,40 1,57 1,75 0,35 0,08 0,16 0,32 0,49 0,65 0,81 0,97 1,14 1,30 1,46 1,63 0,40 0,07 0,15 0,30 0,45 0,60 0,75 0,90 1,05 1,20 1,35 1,50 0,45 0,07 0,14 0,27 0,41 0,55 0,69 0,82 0,96 1,10 1,24 1,38 0,50 0,06 0,13 0,25 0,38 0,50 0,63 0,75 0,88 1,00 1,13 1,25 0,55 0,06 0,11 0,22 0,34 0,45 0,56 0,67 0,79 0,90 1,01 1,13 0,60 0,05 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00 0,65 0,04 0,09 0,18 0,26 0,35 0,44 0,52 0,61 0,70 0,79 0,88 0,70 0,04 0,07 0,15 0,22 0,30 0,38 0,45 0,52 0,60 0,67 0,75 0,75 0,03 0,06 0,13 0,19 0,25 0,31 0,38 0,44 0,50 0,56 0,63 5.

Рисунок 3 - Расположение отверстий для трехрадиусного и фланцевого способов отбора давления а - трехрадиусный отбор; б - фланцевый отбор Рисунок 3 - Расположение отверстий для трехрадиусного и фланцевого способов отбора давления Значение должно быть равным , a должно находиться в следующих пределах: Рисунок 4 - Схема расположения угловых отверстий для отбора давления 1 - камеры усреднения; 2 - отдельные отверстия; 3 - отверстия; 4 - корпус камеры усреднения; 5 - диафрагма; - глубина щели; , - внутренний диаметр корпуса камеры усреднения; , - длина корпуса камеры усреднения; - ширина кольцевой щели или диаметр отдельного отверстия; - расстояние от уступа до камеры усреднения; , - размеры корпуса камеры усреднения; - диаметр отверстия в камере для передачи давления на СИ Рисунок 4 - Схема расположения угловых отверстий для отбора давления 5.

При выборе значения диаметра отдельных отверстий или ширины кольцевых щелей из указанных диапазонов учитывают необходимость исключения их за сорения. Площадь внутренней полости камеры усреднения в осевом сечении должна быть больше или равна половине общей площади щели, соединяющей эту камеру с внутренней полостью ИТ. Значение рассчитывают по формуле 5. Таблица 2 - Значения коэффициентов Коэффициент Значение коэффициента для расчета при условии 8,87 6, , -3, -5, 5, 0, 0, 0, 0 0 0 при условии 27,23 , 1, , 12, -3, 1, -2, 1, -0, 0, -0, при условии 16, , , -6, ,2 37, 0, 17, -5, -0, -0, 0, Если в результате расчета, выполненного по формуле 5.

Значения и рассчитывают по формуле , 5. Таблица 3 - Значения величин , , Величина Значение величины для расчета или при ; при при ; при ; 5.

Если значение превышает 0, , то поправочный коэффициент рассчитывают по формуле , 5. Значение рассчитывают по формуле , 5. Для промежуточных значений , не указанных в таблице 4, минимальную длину прямолинейных участков ИТ с применением линейной интерполяции данных таблицы рассчитывают по формуле , 6.

Если расстояние между вторым и третьим МС менее 5 и третье МС требует больший прямолинейный участок, чем второе МС, то прямолинейный участок ИТ между двумя ближайшими к диафрагме МС определяют как половину или более половины значения, определяемого по данным таблицы 4, для , равного 0,67 независимо от фактического значения , и вида третьего МС; 3 допускается частичное или полное сокращение расстояния между двумя МС, ближайшими к СУ, за счет соответствующего увеличения длины ИТ между СУ и ближайшим перед ним МС см.

При этом должно выполняться условие перечисления б ; б любое МС, состоящее из комбинации колен см. Части являются модифицированными по отношению к международным стандартам [1] - [4]. В первой части представлены термины и определения, условные обозначения, принцип метода измерений, установлены общие требования к условиям измерений при применении всех типов сужающих устройств.

Вторая, третья и четвертая части устанавливают технические требования к конкретным типам сужающих устройств: В пятой части представлена методика выполнения измерений с помощью указанных выше типов сужающих устройств. В отличие от международного стандарта [2] в настоящий стандарт введены:.

Использование в настоящем стандарте поправочных коэффициентов, учитывающих шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода и притупление входной кромки диафрагмы, позволяет, в отличие от международного стандарта, существенно расширить область применения диафрагм. Расширение списка видов местных сопротивлений и включение в настоящий стандарт приложения A позволяет расширить возможности монтажа диафрагм и исключить ошибки при определении необходимой длины прямолинейных участков измерительных трубопроводов.

Введенные дополнительные требования выделены в настоящем стандарте путем заключения в рамки из тонких линий. Наименования видов местных сопротивлений, дополнительно включенных в настоящий стандарт, выделены курсивом. В международном стандарте [3] эллипсные сопла названы соплами большого радиуса. Настоящий стандарт устанавливает требования к геометрическим характеристикам и условиям применения диафрагм, устанавливаемых в трубопроводах круглого сечения для определения расхода и количества жидкостей и газов.

Стандарт распространяется на диафрагмы с угловым, фланцевым и трехрадиусным способами отбора давления. Требования настоящего стандарта применяют совместно с требованиями ГОСТ 8. Стандарт не распространяется на диафрагмы, установленные в трубопроводах внутренним диаметром менее 0,05 м или более 1 м, и при значениях числа Рейнольдса Принцип метода измерений и общие требования ИСО Термины и определения ИСО Если ссылочный стандарт заменен изменен , то при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться замененным измененным стандартом.

Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку. В настоящем стандарте применены термины, определения, обозначения и сокращения в соответствии с ГОСТ 8. Средняя скорость потока в месте его сужения повышается, а статическое давление становится менее статического давления до диафрагмы.

Разность давления перепад давления тем больше, чем больше расход среды, и, следовательно, она может служить мерой расхода. Примечание - В международном стандарте [2] поправочные коэффициенты КШ и КП не используются, так как этим стандартом не допускается превышение установленных им норм на предельные значения шероховатости внутренней стенки трубопровода и притупления входной кромки диафрагмы.

Массовый расход рассчитывают по формуле 4. Коэффициент истечения диафрагм и поправочный коэффициент, учитывающий шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода, зависят от числа Re, которое само зависит от значения расхода, поэтому уравнение для расчета расхода является неявным.

В этом случае значение расхода может быть получено методом итераций. Порядок проведения итераций приведен в ГОСТ 8. Формулы для определения объемного расхода среды при рабочих условиях измерений и объемного расхода, приведенного к стандартным условиям, приведены в ГОСТ 8.

Поперечное сечение в осевой плоскости стандартной диафрагмы приведено на рисунке 1. Обозначения элементов и геометрических параметров диафрагмы, приведенные на рисунке 1, применяют в настоящем разделе.

Торцевые стороны диафрагмы должны быть плоскими и параллельными друг другу. Допускается считать требование к отсутствию деформации диафрагмы под действием перепада давления выполненным, если толщина диафрагмы удовлетворяет следующим условиям [ 5 ]:.

При выборе толщины диафрагмы следует провести расчеты по формулам 5. Если при расчетах значение EД превышает 0,05D см. Неплоскостность поверхности входного торца диафрагмы определяют перед ее установкой.

DH - наружный диаметр диска диафрагмы; Н - отклонение поверхности входного торца от плоскостности измеренное на краю отверстия , м; l - длина линейки; lД - длина проекции на горизонтальную плоскость линии, соединяющей точку касания линейки поверхности диафрагмы и край отверстия диафрагмы. Нанесение маркировочного знака на входном торце диафрагмы в пределах круга диаметром D не допускается.

Рекомендуется, чтобы значение Ra выходного торца не превышало 0,1 мм. Необходимую наименьшую толщину диафрагмы определяют в соответствии с требованиями, изложенными в 5. Поверхность скоса должна быть чистой. В ином случае значение поправочного коэффициента К П вычисляют в соответствии с требованиями 5. Значение начального радиуса rH входной кромки диафрагмы определяют в начале межконтрольного интервала визуально или путем измерений.

Это значение rH принимают за результат визуального определения. При измерении радиуса rH за результат принимают среднеарифметическое значение результатов измерений в восьми точках, равномерно размещенных по окружности.

Допускаются небольшие дефекты например, одиночная царапина. Относительный диаметр р должен находиться в пределах от 0,10 до 0, За значение диаметра отверстия диафрагмы d20 принимают среднее значение результатов измерений диаметра не менее чем в четырех направлениях, расположенных под приблизительно равными визуально контролируемыми углами друг к другу.

Требование считается выполненным, если результат измерений диаметра в любом из направлений см. Диафрагма может быть изготовлена из любого материала [см.

Соответствие отверстий данным требованиям допускается оценивать визуально. При размещении отверстий необходимо учитывать толщину прокладок и или уплотнительного материала, применяемых при монтаже диафрагмы.

Расстояния l 1 и l 2 измеряют от входного торца диафрагмы. Для ликвидации заусенцев на внутренней кромке отверстия допускается ее притупление радиусом не более одной десятой диаметра отверстия. Не допускаются какие-либо неровности на внутренней поверхности отверстия и на самом ИТ вблизи от отверстия. Отдельные отверстия для отбора давления могут быть выполнены как в трубопроводе, так и в его фланцах. Кольцевые щели выполняют в корпусе камеры усреднения или во фланцах трубопровода, как приведено на рисунке 4.

При выборе значения диаметра а отдельных отверстий или ширины кольцевых щелей из указанных диапазонов учитывают необходимость исключения их засорения. Если отборы выполнены в виде прерывистой щели, то каждую камеру усреднения соединяют с внутренней полостью трубопровода не менее чем четырьмя отверстиями, оси которых находятся под равными углами друг к другу, а площадь каждого отверстия должна быть не менее 12 мм2. Если используются несколько отдельных отверстий в каждой из двух групп отверстий до и после диафрагмы , то их оси должны образовывать между собой равные углы.

При этом внутренний диаметр корпуса камеры усреднения bk должен находиться в пределах от значения D до 1,04D, а длина корпуса камеры усреднения до диафрагмы с не должна превышать 0,65D. Глубина f щели должна быть больше или равна удвоенной ширине кольцевой щели а.

Площадь внутренней полости камеры усреднения в осевом сечении gh должна быть больше или равна половине общей площади щели, соединяющей эту камеру с внутренней полостью ИТ. На внутренней поверхности отверстия и его кромках не должно быть неровностей вмятин, заусенцев и отложений.

Диафрагмы с угловым или трехрадиусным способом отбора давления применяют при следующих условиях:. Коэффициент истечения определяют по уравнению [ 7 ]:. При использовании любого из трех способов отбора давления коэффициент расширения рассчитывают по формуле [ 8 ]. Если значение среднеарифметического отклонения профиля шероховатости R a не более R a max и не менее значения Ra min, то поправочный коэффициент K Ш принимают равным единице. Если в результате расчета, выполненного по формуле 5.

Требования к шероховатости внутренней поверхности ИТ предъявляют к участку ИТ до диафрагмы на длине не менее 10 D. Примечание - Если длина прямого участка ИТ, расположенного между диафрагмой и МС, менее 10 D , то требование к шероховатости внутренней поверхности ИТ предъявляют только к этому участку. Информация о шероховатости труб приведена в ГОСТ 8. Данные, на базе которых получены формулы 5.

Если значение среднеарифметического отклонения профиля шероховатости R a превышает значение Ra max, определенное по формуле 5. Если радиус входной кромки диафрагмы r k не превышает 0, d , то поправочный коэффициент K П принимают равным единице. Если значение r k превышает 0, d , то поправочный коэффициент K П рассчитывают по формуле.

Примечание - Измерение rH в отличие от его визуального определения позволяет получить меньшую неопределенность KП. При определении RШ по уравнению Коулбрука-Уайта [см. Потеря давления соответствует разности значений статического давления, измеренного на расстоянии приблизительно 1 D до диафрагмы и 6 D после нее. Необходимую минимальную длину прямолинейных участков ИТ определяют в зависимости от вида МС, их размещения на ИТ и относительного диаметра отверстия диафрагмы. Классификация видов МС приведена в приложении А.

Если струевыпрямитель или УПП не применяют, то минимальную длину прямолинейных участков ИТ определяют на основе требований, приведенных в 6. При применении струевыпрямителя или УПП минимальную длину прямолинейных участков ИТ определяют на основе требований, изложенных в 6. Применять струевыпрямитель или УПП не рекомендуется, если необходимая длина прямолинейных участков ИТ может быть обеспечена без их установки.